ایمنی جانی محدود N – A D - 2 D - 3 D - 4 D - 5 D – 6 لحاظ نشده N – E * * * E - 4 آستانه فرو ریزش E - 5 نیازی به بهسازی نیست E – 6 در هنگام وقوع زلزله سازه تحت تأثیر تغییر شکل قرار می‌گیرد در زلزله‌ها‌ی خفیف سازه و اجزاء در محدوده الاستیک قرار می‌گیرند و در زلزله‌ها‌ی شدید پاسخ سازه و تغییر شکل اجزاء در محدوده ارتجاعی و این باعث خرابی سازه می‌گردد. مهمترین عواملی که در رفتار سازه مؤثر می‌باشد شامل: جرم و سختی مقاومت و پیکربندی و هندسه سازه می‌باشد. که این پارامترها باعث بهسازی لرزه ای سازه موجود و ارزیابی آسیب پذیری آنها می‌گردد که باید مورد ارزیابی کیفی و کمی سازه قرار گیرد. یکی از روشهایی که مورد بررسی قرار می‌گیرد روش ارزیابی بر اساس نسبت ظرفیت به نیاز سازه می‌باشد که بر اساس آن مقاومت سازه در برابر جابجایی و تغییر مکان جانبی یک نقطه از سازه تعیین می‌شود که اصولاً نقطه مورد نظر را در ساختمانها با تعیین می‌کنند. این مقاومت نهایتاً منحنی می‌شود که آن را منحنی ظرفیت می‌نامند. این منحنی نشان برش پایه قابل تحمل توسط سازه با بارگذاری تدریجی می‌باشد که تغییر شکل جانبی تراز معین شده سازه در برابر بارهای وارده است اگر ظرفیت خطی سازه (الاستیک) نامحدود باشد این منحنی ثابت بوده که شیب منحنی سازه است. شکل (1-1): 1-3-4- طیف نیاز زلزله وارد شده به صورت شتاب وارد بر سازه تعریف می‌شود که به آن طیف سازه می‌گویند که منحنی‌ها‌ معمولاً از دو بخش تشکیل شده از شتاب ثابت و سرعت ثابت که بطور معمول منحنی‌ها‌ی طیف نیاز برای میرایی 5 درصد تهیه می‌شوند. شکل (1-2): به محل تلاقی دو نقطه منحنی ظرفیت و نیاز سازه نقطه عملکردی سازه می‌گویند که نیاز سازه با ظرفیت آن مساوی می‌باشد، نقطه توقف سازه در طول منحنی سازه است. شکل (1-3): مشخص کردن نقطه عملکرد و جابجایی هدف - سطوح عملکرد لرزه ای مورد انتظار با تعیین حداکثر خرابی مجاز اعضای سازه ای و غیر سازه ای برای سطح شخص از خطرپذیری بیان می‌شود. تعداد ترازها اصولاً با توجه به معیارهای آیین نامه‌ای مشخص می‌شوند که این معیارها از اهمیت سازه از نظر اقتصادی و اجتماعی می‌باشد. شکل (1-4): منحنی سطوح عملکرد سازه ای در آیین نامه‌ها‌ی مختلف 1-4- راهکارهای بهسازی لرزه ای 1-4-1- اصلاح موضعی اجزای سازه با عملکرد نامناسب در زلزله هنگامی که تعدادی از اعضای سازه ظرفیت کافی برای حمل نیروها یا تحمل تغییر شکلها نیستند‌، می‌توان به صورت موضعی نسبت به تقویت این اعضا و اتصالات اقدام نمود به گونه ای که ظرفیت کافی برای حمل نیروها و یا تحمل تغییر شکل‌ها‌ در این اعضا ایجاد گردد. 1-4-2- حذف یا کاهش بی نظمی در ساختمان موجود با توجه به عملکرد ساختمانها در زلزله‌ها‌ی گذشته، اهمیت پیکربندی و منظم بودن ساختمان‌ها‌ بر کسی پوشیده نیست. به همین جهت رعایت تقارن و تناسبات هندسی در سازه و معماری، می‌تواند از بسیاری از آسیب‌ها‌ی لرزه ای وارد بر ساختمان‌ها‌ جلوگیری کند. مطالعه رفتار ساختمان‌ها‌ در زلزله‌ها‌ی گذشته نشان می‌دهد که عملکرد ساختمان‌ها‌ نسبت به تغییرات کوچکی در تقارن شکل کلی ساختمان، بسیار حساس می‌باشد. این امر بویژه در ارتباط با دیوار برشی و سایر اجزای مقاوم در برابر نیروهای جانبی مطرح است. در ساختمان‌ها‌یی که به دلیل نامنظمی در پلان و ارتفاع، فاقد عملکرد لرزه ای مطلوب می‌باشند، با انجام اصلاحاتی در جهت رفع و یا کاهش نامنظمی (همراه با سایر راهبردهای بهسازی) می‌توان راهکارهای مناسبی برای مقاوم سازی آنها ارائه کرد. نامنظمی در ساختمان، معمولاً به دلیل ناپیوستگی در اجزاء باربر جانبی بوجود می‌آید. در چنین شرایطی با ایجاد تغییراتی در سیستم باربر جانبی، ممکن است بتوان نامنظمی ساختمان را کاهش داد. نامنظمی‌ها‌ در ساختمان به دو دسته نامنظمی‌ها‌ در پلان و نامنظیمی‌ها‌ در ارتفاع تقسیم می‌شوند. نامنظمی‌ها‌ در پلان بطور عمده عبارتند از نامنظمی پیچشی، وجود بازشوهای بزرگ در دیافراگم، موازی و متعامد نبودن سیستم‌ها‌ی باربر جانبی، وجود گوشه‌ها‌ی فرو رفته (پلانهای L,U,T و یا صلیبی شکل) و جابجایی و تغییرات سازه ای در پلان‌ها‌. نامنظمی‌ها‌ی موجود در ارتفاع نیز عبارتند از وجود طبقه نرم، وجود طبقه ضعیف، توزیع نامنظم جرم در ارتفاع، تغییر صفحه اجزای باربر جانبی و استفاده از سیستم‌ها‌ی باربر جانبی متفاوت در ارتفاع. در جدول انواع نامنظمی‌ها‌ و مکانیسم‌ها‌ی خرابی در آنها ارائه شده است. جدول (1-2): انواع نامنظمی‌ها‌ و مکانیسم خرابی در آنها سیستم مقاوم در برابر بارهای جانبی که بتواند بار ناشی از زلزله را از طبقات بی پی منتقل کند، باید بین پی و دیافراگم‌ها‌ی طبقات وجود داشته باشد. نیروهای جانبی بوجود آمده در ساختمان از طریق سقف به دیوارها و سپس به پی منتقل می‌شود. چنانچه در مسیر انتقال بار، ناپیوستگی وجود داشته و مسیر انتقال بار کامل نباشد، علیرغم وجود اعضای جانبی مناسب در ساختمان، سازه توانایی مقاومت در برابر نیروهای لرزه ای را نخواهد داشت. 1-4-3- تامین سختی جانبی لازم برای کل سازه خسارت در اجزای سازه ای و غیر سازه ای مستقیما ارتباط با تغییر شکل حاصله در ساختمان در پاسخ به حرکت زمین دارد‌. با افزایش سختی سازه می‌توان میزان این تغییر شکل را کاهش داده و در نتیجه عملکرد مورد انتظار در سازه را تامین نمود‌. موثرترین روش برای تامین سختی لازم در سازه‌، اضافه کردن مهاربندها یا دیوار برشی می‌باشد. 1-4-4- تامین مقاومت لازم برای کل سازه چون در اثر زلزله پاسخ غیر الاستیک گسترده ای از سازه مورد انتظار می‌باشد‌، لذا تشخیص علت عدم ارضای معیارهای پذیرش که می‌تواند یا بدلیل عدم تامین مقاومت لازم برای کل سازه و یا بدلیل عدم تامین سختی جانبی لازم برای کل سازه باشد قدری مشکل می‌گردد. در حالت کلی ارضای عملکرد قابلیت استفاده بی وقفه در سازه مرتبط با تامین مقاومت لازم برای کل سازه بوده و ارضای عملکرد آستانه فروریزش نیز در ارتباط با کفایت سختی جانبی کل سازه می‌باشد. لذا در مواردی که تشخیص داده شود که دلیل عدم ارضای سطح عملکرد مورد انتظار در ساختمان عدم تامین مقاومت لازم برای کل سازه است باید برای کل ساختمان‌، سیستم باربر جانبی با ظرفیت کافی ایجاد نمود‌. برای این منظور می‌توان از قابهای مهاربندی شده‌، دیوارهای برشی و یا تقویت اعضاء استفاده نمود‌. ولی می‌توان به منظور بهسازی سازه‌ها‌ از راهبردهای کاهش نیاز، بجای افزایش منحنی ظرفیت سازه استفاده نمود، که در این راهبرد بوسیله راهکارهایی، پاسخ در برابر نیروهای وارد بر آن اصلاح می‌گردد. در واقع بجای تغییرات در منحنی ظرفیت سازه تغییرات در طیف نیاز صورت می‌گیرد. در کارهای عملی استفاده از این راهبرد باید همواره با افزایش مقاومت و سختی سازه باشد. از راهکارهای شناخته شده برای دستیابی به این راهبرد می‌توان به کاهش جرم ساختمان، نصب سیستم‌ها‌ی جداساز لرزه ای و یا سیستم غیر فعال اتلاف انرژی (میراگرها) اشاره کرد. کاهش جرم ساختمان در ساختمان‌ها‌یی که دارای ضعف کلی از نظر سختی جانبی یا ظرفیت باربری هستند یکی از راهکارهای مفید برای بهسازی، کاهش جرم ساختمان می‌باشد. چرا که با کاهش جرم، می‌توان میزان تغییر شکل‌ها‌ و نیروهای داخلی ناشی از زلزله را در اعضا کاهش داد. برای این منظور می‌توان: 1- با تخریب طبقات فوقانی، 2- تغییر کاربری ساختمان، 3- تغییر مصالح استفاده شده در نمای ساختمان، 4- تغییر مشخصات دیوارهای داخلی، 5- نصب لوله‌ها‌ی تأسیسات به صورت روکار به طوری که منجر به کاهش جرم کف ساختمان گردد، 6- انتقال تجهیزات و انبارهای سنگین به نقاط دیگر، 7- برداشتن مخازن مختلف از روی بام (و یا سایر طبقات)، جرم ساختمان را کاهش داد. اگرچه کاهش وزن ساختمان روشی برای بهبود عملکرد لرزه ای می‌باشد و این راهبرد، برخوردی نسبتاً ریشه ای با مسئله آسیب پذیری سازه می‌باشد ولی در عمل بدلیل وزن ناچیز اعضای قابل حذف در ساختمان و مشکلاتی که در برابر حذف یک طبقه وجود دارد، استفاده از این راهبرد مشکل می‌باشد. تأثیر کاهش جرم ساختمان بر منحنی نیاز سازه نشان داده شده است. شکل (1-5): تأثیر کاهش جرم ساختمان بر منحنی نیاز سازه همانگونه که در شکل بالا مشاهده می‌شود با کاهش جرم سازه تغییری در منحنی ظرفیت سازه به وجود نمی آید و تنها این امر موجب کاهش منحنی ظرفیت سازه می‌گردد. 1-4-5- بکارگیری سیستم‌ها‌ی جداساز لرزه ای هر گاه نتیجه ارزیابی لرزه ای مبین عدم کفایت سختی و مقاومت برای سطوح عملکرد انتخابی باشد و یا حفاظت از تجهیزات مهم و اجزای غیر سازه ای مد نظر باشد‌، استفاده از سیستم‌ها‌ی جداساز لرزه ای به عنوان راهکار بهسازی مناسب خواهد بود‌. استفاده از سیستم‌ها‌ی جداساز لرزه ای باعث افزایش زمان تناوب و میرایی سازه به میزان قابل توجهی شده و در نتیجه نیروهای وارد بر سازه به میزان زیادی کاهش می‌یابد‌. علاوه بر آن اجزای سیستم‌ها‌ی جداساز شکل پذیرتر از سازه متکی بر آنها می‌باشند‌، به طوریکه مقدار قابل توجهی از تغییر شکل و انرژی ناشی از زلزله جذب سیستم جداساز شده و مقدار کمی به سازه منتقل می‌گردد و لذا خسارت وارده بر سازه نیز محدود می‌گردد‌. روش جداسازی برای ساختمانهای کوتاه و نسبتا صلب موثر می‌باشد و برای ساختمانهای بلند و نرم کارایی ندارد‌. 1-4-6- بکارگیری سیستم‌ها‌ی غیر فعال اتلاف انرژی در مواردی که ارزیابی لرزه ای بیانگر ناکافی بودن سختی جانبی ساختمان برای سطح عملکرد انتخابی باشد‌، با تعبیه اجزای جاذب انرژی در سازه می‌توان تغییر شکلهای ساختمان را محدود ساخت‌. در این روش برای تامین سختی جانبی سازه‌، با تعبیه اجزای جاذب انرژی‌، میرایی موثر سازه افزایش یافته تا بدین وسیله تغییر مکان جانبی سازه کاهش یابد‌. استفاده از سیستم‌ها‌ی غیر فعال اتلاف انرژی در ساختمانهای قاب خمشی که سطح عملکرد آستانه فروریزش ارضاء نمی شود یک روش بسیار موثر خواهد بود‌. 1-4-7- تغییر کاربری ساختمان هنگامی که ارزیابی لرزه ای ساختمان مشخص نماید که ساختمان مورد نظر برای سطح عملکرد مورد انتظار کفایت نداشته و هزینه بهسازی برای رسیدن به سطح عملکرد دلخواه قابل توجیه نیست‌، می‌توان با تغییر کاربری ساختمان و یا تامین سطح عملکرد پایین تر نیاز به بهسازی را حذف و یا به حداقل رساند‌. به عنوان مثال، با تبدیل یک بیمارستان به یک ساختمان اداری می‌توان سطح عملکرد مورد نیاز را پایین آورد‌. گردش کار مطالعات بهسازی : - مرحله اول : ارزیابی آسیب پذیری لرزه ای الف - ارزیابی کیفی: توقف مطالعات(نوسازی / کفایت ساختمان موجود) ب- مطالعات جنبی : (سونداژ‌. آزمایشهای مصالح و پی وتفسیرصحیح آنها. ترمیم. تعیین سطح خطر زلزله) ج - ارزیابی کمی: توقف مطالعات(نوسازی / کفایت ساختمان موجود) - مرحله دوم : طرح بهسازی 1-5- تحلیل خطر زلزله‌، طیف طراحی و سطوح خطر زلزله برآورد پارامترهای حرکت قوی زمین در سطح زمین‌، برای سطوح خطر مختلف به یکی از دو روش استفاده از طیف طرح استاندارد و طیف طرح ویژه ساختگاه صورت می‌پذیرد‌. استفاده از روش اول برای مقاصد بهسازی محدود و مبنا و مطلوب بلامانع است‌. برای بهسازی ویژه استفاده از روش دوم الزامی است‌. - طیف طرح ارتجاعی استاندارد : طیف طرح ارتجاعی استاندارد از حاصل ضرب مقدارهای طیف ضریب بازتاب ساختمان (B) و شتاب مبنای طرح (A) حاصل می‌شود‌. - طیف طرح ارتجاعی ویژه ساختگاه : طیف طرح ارتجاعی ویژه ساختگاه باید بر اساس ویژگیهای لرزه زمین ساختی‌، زلزله شناختی و نوع خاک تهیه شود‌. برای این پروژه با توجه به عدم شناخت ویژگیهای فوق مقدار طیف طرح ارتجاعی ویزه ساختگاه را برای هدف بهـسازی ویژه 5.1 برابر مقدار طـیف طــرح ارتجاعی استاندارد در نظر می‌گیریم‌، به این معنی که : - سطوح خطر : 1- زلزله سطح خطر(1) با احتمال وقوع10% در50 سال (مشابه زلزله طرح درآیین نامه 2800- دوره بازگشت 475 ساله) 2- زلزله سطح خطر (2) با احتمال وقوع 2% در50 سال (دوره بازگشت 2475 ساله) 3- زلزله انتخابی مشاور و کارفرما با هر احتمال د لخواه وقوع در50 سال (دوره بازگشت مثلا” 72 ساله) ترتیب مطالعات و تعامل با کارفرما مرحله اول: - ارزیابی کیفی آسیب پذیری "با نظر کارفرما" (همراه گروه بندی اهمیت ساختمان"با نظر کارفرما") - مطالعات جنبی "با نظر کارفرما" - ارزیابی کمی آسیب پذیری"با نظر کارفرما" (همراه با تعیین هدف بهسازی"با نظر کارفرما" و سپس تدوین معیارهای پذیرش) مرحله دوم: - طرح مقدماتی و گزینه‌ها‌ی بهسازی"با نظر کارفرما" - طرح نهائی "با نظر کارفرما" (با تطابق معیارهای پذیرش) - طرح اجرائی "با نظر کارفرما" 1-6- مبانی و ملزومات ارزیابی و بهسازی لرزه ای 1- اطلاعات وضعیت موجود ساختمان 2- روش‌ها‌ی تحلیل سازه 3- رفتار اجزای سازه 4- معیارهای پذیرش 5- راهکارهای بهسازی لرزه ای 6- ضوابط کلی طراحی اطلاعات وضعیت موجود ساختمان به منظور ارزیابی تحلیلی ساختمان و ارائه طرح بهسازی‌، باید مشخصات ساختمان موجود که مستقیما با عملکرد آن هنگام زلزله ارتباط دارد جمع آوری شود. این اطلاعات در چهار زمینه اصلی زیر جمع آوری می‌گردد. 1-1- پیکربندی ساختمان و اعضای اصلی و غیر اصلی هدف اصلی شناسایی نوع و نحوه قرارگیری اعضا و اجزای سیستم باربر ثقلی و سیستم مقاوم در برابر زلزله است‌. - تعیین اجزای غیر سازه ای ( موثر در سختی و یا مقاومت ) و اعضای سازه ای - تعیین اعضای اصلی و غیر اصلی 1-2-‌مشخصات اعضاء و مشخصات مصالح هدف برآورد ظرفیت باربری و ظرفیت تحمل تغییر شکل اعضاء - شناسایی نحوه رفتار اعضاء - شناسایی مشخصات مقطع و نحوه اتصال اعضاء به یکدیگر - تعیین مشخصات مصالح 1-3- مشخصات ساختگاه اطلاعات مربوط به نوع و هندسه و ابعاد پی‌ها‌‌، شرایط سطحی و زیر سطحی ساختگاه برای تحلیل سازه باید جمع آوری گردد. مخاطرات ساختگاهی ناشی از ناپایداری شامل گسلش‌، روانگرایی‌، فرونشست‌، زمین لغزش‌، و سنگ ریزش باید بررسی و در صورت لزوم ساختگاه ایمن گردد‌. همچنین در بازدید محلی باید به ترکهای احتمالی ایجاد شده در ساختمان به عنوان نشانه ای از ضعف باربری پی‌ها‌ توجه شود‌. 1-4- ساختمانهای مجاور - برخورد ساختمانهای مجاور : در صورتیکه احتمال برخورد دو ساختمان وجود داشته باشد‌، به دلیل ایجاد خرابی‌ها‌ی موضعی در محل برخورد و خرابی اجزای غیر سازه ای‌، بهسازی ساختمان نمی‌تواند هیچگاه در سطح بهسازی ویژه قرار گیرد‌، به همین جهت لازم است قبل از اقدام به بهسازی اجزای ساختمان به این نکته توجه شود‌. - اجزای مشترک بین ساختمانها : اجزای مشترک بین دو ساختمان در صورت وجود باید شناسایی گردد‌. این اجزا به دو دلیل می‌توانند خطرناک باشند‌. اولا ممکن است یکی از ساختمانها در هنگام زلزله این جزء را از ساختمان دیگر جدا نموده و باعث خرابی آن ساختمان گردد. ثانیا ممکن است اجزای مشترک بین دو ساختمان باعث انتقال نیروی پیش بینی نشده از یک ساختمان به ساختمان مجاور شده و خسارت ایجاد کند. - آسیب ناشی از ساختمان مجاور : هنگام وقوع زلزله بسیاری از ساختمانهای مقاوم در برابر زلزله به دلیل خراب شدن ساختمانهای مجاور دچار خرابی شده اند‌. بهتر است که مهندس طرح بهسازی‌، کارفرما را از خطرات احتمالی آگاه نماید و توصیه شود که فعالیت‌ها‌ی ضروری و مهمی که قرار است در ساختمان انجام شود به ساختمان مطمئن دیگری منتقل شود. روش جمع آوری اطلاعات 1- بازدید محلی از ساختمان و منطقه احداث آن 2- جمع آوری مدارک فنی 3- جمع آوری دستورالعمل‌ها‌ و آیین نامه‌ها‌ی معمول در زمان اجرای ساختمان 4- مصاحبه با صاحب ساختمان‌، ساکنین‌، سرایداران‌، طراح سازه و‌.... 5- انجام آزمایشهای غیر مخرب و مخرب برای دستیابی به مشخصات اجزای سازه و مصالح سطوح اطلاعات اطلاعات ساختمان شامل پیکر بندی‌، مشخصات مصالح‌، ساختمانهای مجاور و ساختگاه با توجه به هدف بهسازی انتخابی و روش تحلیل در سه سطح زیر جمع آوری می‌گردد. سطح اطلاعات حداقل سطح اطلاعات متعارف سطح اطلاعات جامع ارزیابی لرزه ای با توجه به میزان اطلاعات و با اعمال ضریب آگاهی انجام می‌شود‌. هر چقدر میزان اطلاعات بیشتر‌، ضریب آگاهی بزرگتر انتخاب می‌شود‌. درجه اعتبار نتایج حاصل از اطلاعات جمع آوری شده از ساختمان موجود‌، توسط ضریب آگاهی K‌، در روابط محاسبه ظرفیت هر یک از اجزای سازه اعمال می‌گردد. هدف بهسازی مطلوب یا پایین تر ویژه سطح اطلاعات حداقل متعارف متعارف جامع ضریب آگاهی k 75.0 1 75.0 1 در تحلیل‌ها‌ی خطی جمع آوری اطلاعات درسطح حداقل برای هدف بهسازی مطلوب یا پایین تر مجاز است.اما در تحلیل‌ها‌ی غیر خطی اطلاعات باید در سطح متعارف یا جامع باشد. ملزومات جمع آوری اطلاعات اطلاعات سطح اطلاعات حداقل متعارف جامع هدف بهسازی بهسازی مطلوب یا پایین‌تر بهسازی مطلوب یا پایین‌تر بهسازی ویژه بهسازی ویژه روش تحلیل خطی هر نوع هر نوع هر نوع مدارک نقشه‌ها‌ی طراحی ناقص نقشه‌ها‌ی طراحی ناقص نقشه‌های طراحی ناقص مدارک فنی ناقص روش شناسایی محدود جامع محدود جامع محدود جامع محدود جامع خواص مصالح مدارک فنی موجود آزمایشهای متعارف آزمایشهای متعارف آزمایشهای جامع ضریب آگاهی k 75.0 75.0 00.1 00.1 75.0 75.0 00.1 00.1 1-6-2- روش‌ها‌ی تحلیل سازه تحلیل‌ها‌ی خطی - استاتیکی - دینامیکی تحلیل‌ها‌ی غیر خطی - استاتیکی - دینامیکی محدوده کاربرد روش‌ها‌ی خطی : استفاده از روش دینامیکی خطی هنگامی مجاز است که یکی از دو شرط 1 یا 2 برقرار باشد. در صورتی که علاوه بر شرایط 1 یا 2 تمام شرایط 3 تا 7 نیز برقرار باشد می‌توان از روش استاتیکی خطی استفاده نمود‌. 1- نسبت نیرو به ظرفیت ( DCR = QUD / QCE ) برای هر تلاش در هر عضو اصلی که بزرگترین این نسبت‌، تلاش بحرانی را مشخص می‌کند‌، کمتر از 2 باشد‌. 2- اگر نسبت نیرو به ظرفیت حتی در یکی از اعضای اصلی بیش از 2 باشد‌، باید هرسه شرط زیر برقرار باشد : - انقطاع در سیستم باربر جانبی در صفحه و خارج از صفحه وجود نداشته باشد‌. - متوسط نسبت نیروی برشی به ظرفیت برشی اعضای هر طبقه بیش از 25% با متوسط نسبت نیروی برشی به ظرفیت برشی یک طبقه بالاتر یا پایین تر اختلاف نداشته باشد‌. - نسبت نیرو به ظرفیت برای تلاش بحرانی در اثر پیچش در هر عضو از هر طبقه بیش از 50% با عضو واقع شده در سمت مقابل آن نسبت به مرکز پیچش اختلاف نداشته باشد‌. 3- زمان تناوب اصلی ساختمان کوچکتر از 3.5Ts باشد‌، مشروط بر آنکه تعداد طبقات ساختمان از 20 طبقه تجاوز نکند‌. 4- تغییرابعاد پلان در طبقات متوالی به استثنای خرپشته کمتراز 40% باشد‌. 5- حداکثر تغییر مکان جانبی در هر طبقه و در هر راستا کمتر از 1.5 برابر تغییر مکان متوسط آن طبقه باشد‌. 6- تغییر مکان متوسط جانبی در هر طبقه‌، به استثنای خرپشته‌، کمتر از 50% با طبقه بالا یا پایین آن اختلاف داشته باشد‌. 7- سازه دارای سیستم باربر جانبی متعامد باشد‌. محدوده کاربرد روش‌ها‌ی غیرخطی در صورتی که نتوان از روشهای خطی استفاده نمود باید از روشهای غیر خطی برای تحلیل سازه استفاده شود‌. در این روشها نیروهای داخلی اعضا با در نظر گرفتن رفتار غیر خطی آنها برآورد می‌شود‌. 3- رفتار اجزای سازه رفتار اجزای سازه با توجه به نوع تلاش داخلی آنها و منحنی نیرو تغییر شکل به دو صورت زیر تقسیم می‌گردند. الف : کنترل شونده توسط تغییر شکل ب : کنترل شونده توسط نیرو 4- معیارهای پذیرش پس از تحلیل سازه و برآورد نیرو‌ها‌ و یا تغییر شکل‌ها‌ی ناشی از بارهای ثقلی و جانبی‌، عملکرد اجزای سازه با توجه به معیارهای پذیرش مورد بررسی قرار میگیرد‌. این معیارها بر حسب روش تحلیل‌، نوع اعضای سازه و رفتار آنها متفاوت می‌باشند. 5- راهکارهای بهسازی لرزه ای راهکارهای بهسازی در بخش مفاهیم و مقدمات بهسازی لرزه ای ذکر شده است‌. 6- ضوابط کلی طراحی 6-1 : اثرات همزمان مولفه‌ها‌ی زلزله 6- 2 : اثرات 6-3 : اثرات پیچش 6-4 : اثرات واژگونی 6-5 : پیوستگی 6-6 : دیافراگم‌ها‌ 6-7 : دیوارها 6-8 : اجزای غیر سازه ای 6-9 : ساختمان‌ها‌ی با اعضای مشترک 6-10 : درزهای انقطاع 6-11 : اثر مولفه‌ها‌ی قائم زلزله آسیب شناسی ساختمان آسیب شناسی یعنی بررسی وضعیت موجود ساختمان (هندسی و مقاومتی)، ساختگاه، بررسی‌ها‌ی نارسایی‌ها‌، علایم آنها و شناخت عواملی که باعث این کاستی‌ها‌ شده است. تقویت سازه‌ها‌ی بتنی جزئیات تقویت سازه‌ها‌ی بتن آرمه : - تقویت موضعی یا تقویت اعضا - تقویت سیستم انواع تقویت اعضاء 1- کاشتن آرماتور با پیچ هیلتی بر بتن 2- تقویت فونداسیون 3- تقویت دال 4- تقویت تیر 5- تقویت ستون روش‌ها‌ی تقویت موضعی زره بتنی روش زره فولادی زره FRP پیش تنیدگی خارجی کاشت پیچ یا آرماتور در داخل بتن - کاشت طبیعی با مواد پایه سیمانی - کاشت به کمک مواد اپوکسی - کاشت به کمک مهار مکانیکی تقویت فونداسیون‌ها‌ - بهسازی ژئوتکنیکی فونداسیون - بهسازی سازه ای افزایش ابعاد فونداسیون - بستن دو فونداسیون برای اضافه کردن دیوار برشی تقویت دال بتن آرمه روشهای تقویت دال - اضافه کردن ضخامت ( از پایین یا از بالا ) - اضافه کردن تیرک فولادی - اضافه کردن نوار فولادی - اضافه کردن نوار FRP تقویت تیرهای بتنی تقویت با زره فولادی الف : تقویت برای خمش ب : تقویت برای برش 1- تقویت با زره بتن مسلح - استفاده از مصالح FRPبرای تقویت اعضا الف : مصالح FRP ب : روش تقویت اعضا به کمک GFRP - پیش تنیدگی خارجی برای تقویت تیرها تقویت ستونهای بتن آرمه - زره بتنی - زره قولادی - زره GFRP آثار محصور کردن ستونهای بتن آرمه با FRP 1- افزایش شکل پذیری 2- بهبود همپوشانی میلگردها 3- بهبود ظرفیت خمشی ( نوار FRP طولی ) 4- بهبود ظرفیت محوری ( نوار FRP دورپیچ ) با توام کردن FRP طولی و دورپیچ آثار 3 و 4 هر دو بهبود می‌یابد‌. تقویت سیستم استراتژی بهسازی: استراتژی بهسازی ره یافت پایه برای بهبود عملکرد سازه ای و کاهش خطر لرزه‌ای تا تراز معین و قابل قبول می‌شود‌. استراتزی بهسازی شامل استراتژی فنی و استراتژی مدیریت است : استراتژی فنی : 1- افزایش سختی جانبی ساختمان 2- افزایش مقاومت جانبی 3- افزایش ظرفیت شکل پذیری 4- افزایش استهلاک انرژی 5- کنترل ارتعاشات منتقله از زمین ( کاهش تقاضا ) 6- تکمیل سیستم ( تکمیل جزئیات ) عوامل پایه موثر بر سیستم مقاوم جانبی : 1- جرم ساختمان 2- سختی جانبی ساختمان 3- مقاومت جانبی ساختمان 4- میرایی ساختمان ( استهلاک انرژی ) 5- هندسه ساختمان 6- ظرفیت شکل پذیری اجزای ساختم تغییر مشخصات لرزه ای ساختمان : 1- افزودن بادبند و دیوار برشی باعث افزایش مقاومت و سختی می‌شود‌. 2- افزودن سیستم‌ها‌ی مستهلک کننده باعث افزایش میرایی می‌شود‌. 3- جداسازی لرزه ای باعث تغییر مشخصه لرزه ای می‌شود‌. 4- دورپیچ کردن پلیمری باعث افزایش خواص شکل پذیری ساختمان می‌گردد. روش‌ها‌ی نوین بهسازی 1- سیستم‌ها‌ی جداساز لرزه ای 2- میراگرها 3- مصالح کامپوزیت FRP فصل دوم « بهسازی ساختمان مسکونی براساس آیین نامه 2800 » 2-1- بهسازی لرزه ای ساختمان مسکونی: هدف از انجام این پروژه‌،مقاوم سازی و بهسازی یک ساختمان مسکونی واقع در شهر اصفهان دارای سیستم قاب خمشی متوسط با اسکلت بتنی می‌باشد که با ویرایش دوم آیین نامه طراحی ساختمانها در برابر زلزله‌، استاندارد 2800، آنالیز و طراحی شده است و قراراست که به وسیله دستورالعمل بهسازی لرزه‌ای ساختمانهای موجود‌، نشریه شماره 360‌، بر اساس هدف بهسازی ویژه مورد مطالعه و بررسی قرار گیرد‌. دراین قسمت نقشه‌ها‌ی معماری جهت آشنایی با طرح ساختمان ارائه می‌شود‌، سپس مشخصات‌، نتایج و نقشه‌ها‌ی اجرایی بر اساس آیین نامه 2800 در یک بخش ارائه میگردد و پس از آن در بخش بعد به بررسی ساختمان بر اساس نشریه 360 پرداخته خواهد شد‌. 2-2- آنالیز و طراحی بر اساس ویرایش دوم 2800 : 2-2-1- مقدمه این ساختمان با ویرایش دوم آئین نامه طراحی دربرابرزلزله‌، استاندارد 2800‌، طراحی شده است‌. دراین فصل ابتدا به معرفی مشخصات سازه فوق پرداخته وسپس بارگذاری ثقلی وبارگذاری جانبی آن به تفسیرکشیده شده است ودرپایان نتایج طراحی و نقشه‌ها‌ی اجرایی آمده است. ( نرم افزار استفاده شده ETABS است‌.) مشخصات ساختمان مسکونی : اسکلت ساختمان اسکلت بتنی ابعاد ساختمان 27.85 m2 ×16.50 تعدادطبقات 5 طبقه ارتفاع طبقه همکف m3.50 ارتفاع طبقه اول تا چهارم m3.30 ارتفاع خرپشته m2.50 سیستم باربرجانبی قاب خمشی بتنی متوسط سیستم سقف تیرچه بلوک نوع خاک محل تیپ II زیربنای 5 طبقه m22298 استان مربوطه اصفهان مشخصات مصالح : وزن واحدحجم kg/m32400 مدول الاستیسیته kg/m22.188 × 10 9 ضریب پواسون 0.2 مقاومت فشاری kg/cm2210=f'c تنش تسلیم فولاد kg/cm24000=fy تنش تسلیم فولادهای برشی 3000 kg/cm2 =fys 2-2-2- بارگذاری ثقلی دربارگذاری ثقلی این سازه از مبحث ششم آیین نامه استفاده شده است. بارگذاری به صورت زیر در نظر گرفته شده است‌. - بار مرده طبقات 35 سانتی بدون سربار kg/m2 505 - بار مرده طبقات 30 سانتی بدون سربار kg/m2 480 - سربار معادل تیغه‌ها‌ی طبقات kg/m2100 - بار مرده طبقات با احتساب سربار گسترده برای سقف 35 سانتی kg/m2605 - بار مرده طبقات با احتساب سربار گسترده برای سقف 30 سانتی kg/m2580 - بار مرده بام kg/m2650 - بارخطی تیرهای خارجی ناشی ازدیوارهای خارجی kg/m 600 - بارخطی تیرهای خارجی بام ناشی ازجان پناه kg/m150 - بار مرده دستگاه پله kg/m2700 - بار زنده دستگاه پله kg/m2350 - بارزنده طبقات kg/m2200 - بارزنده بام kg/m2150 2-2-3- بارگذاری جانبی برای بارگذاری جانبی این سازه از ویرایش دوم آئین نامه طرح ساختمان دربرابرزلزله‌، استاندارد 2800‌، استفاده شده و با توجه به منظم بودن این سازه از روش تحلیل استاتیکی معادل برای محاسبه نیروی زلزله استفاده شده است‌. V=CW V : نیروی برشی در تراز پایه W : وزن کل ساختمان‌، شامل تمام بار مرده و وزن تاسیسات ثابت به اضافه درصدی از بار زنده و بار برف C : ضریب زلزله C=ABI/R A : نسبت شتاب مبنای طرح B : ضریب بازتاب ساختمان I : ضریب اهمیت ساختمان R : ضریب رفتار ساختمان در نتیجه با توجه به اطلاعات فوق داریم : پهنه با خطر نسبی متوسط A=0.25 ساختمان مسکونی با اهمیت زیاد I=1.0 قاب خمشی بتن مسلح متوسط R=8 ضریب بازتاب ساختمان B=2.269 (2-1) بر اساس نوع زمین و خاک تیپIITo=0.5 B=2.269 left-254000با توجه به ضرایب فوق مقدار ضریب زلزله برابر است با : (2-2) نیروی برش پایه V با توجه به بارهای اعمال شده به سازه و وزن در نظر گرفته شده برای سازه توسط نرم افزار محاسبه شده و بین طبقات در ترازهای مختلف توزیع می‌شود‌. آنالیزو طراحی براساس دستورالعمل بهسازی لرزه ای ساختمانهای موجود(نشریه شماره 360 ) مشخصات ساختمان مسکونی : اسکلت ساختمان اسکلت بتنی ابعاد ساختمان 27.85 m2 ×16.50 تعدادطبقات 5 طبقه ارتفاع طبقه همکف m3.50 ارتفاع طبقه اول تا چهارم m3.30 ارتفاع خرپشته m2.50 سیستم باربرجانبی قاب خمشی بتنی متوسط سیستم سقف تیرچه بلوک نوع خاک محل تیپ II زیربنای 5 طبقه m22297 استان مربوطه اصفهان مشخصات مصالح ( درج شده در مدارک فنی ) وزن واحد جرم kg/m32400 مدول الاستیسیته kg/m22.188 ×109 ضریب پواسون 0.2 ضریب انبساط حرارتی 9.9×10-6 مدول برشی 9.117×108 مقاومت فشاری kg/cm2210 =f'c تنش تسلیم فولاد kg/cm24000=fy تنش تسلیم فولادهای برشی kg/cm23000= fys 2-2-4- بارگذاری ثقلی برآورد وزن مرده بام وسقف‌ها‌ی اجرا شده به شرح زیرمی باشد: برای تیرچه تک سقف به ضخامت 30سانتی : محاسبه بارمرده طبقات سرامیک 2200=10.5×0.005 ملات ماسه سیمان 2100=52.5×0.025 پوکه معدنی 800=40×0.05 دال بتنی 2400=120×0.05 تیرچه بتنی تک (0.125×0.25×2400) /0.625 = 120 بلوک 11=88×8 گچ وخاک 1600=32×0.02 اندودگچ 1600=32×0.02 مجموع = 480 سربارمعادل تیغه‌ها‌ی طبقات برابر 100 کیلوگرم برمترمربع برآورد می‌شود‌. باتوجه به جزئیات فوق داریم : Kg/m2 480 + 100 = 580 = بارمرده طبقات برای تیرچه تک سقف به ضخامت 35 سانتی : بار مرده طبقات : شکل (2-1): جدول (2-2): محاسبه بارمرده طبقات سرامیک 2200=10.5×0.005 ملات ماسه سیمان 2100=52.5×0.025 پوکه معدنی 800=40×0.05 دال بتنی 2400=120×0.05 تیرچه بتنی تک (0.125×0.30×2400) / 0.625=144 بلوک 12=96×8 گچ وخاک 1600=32×0.02 اندودگچ 1600=32×0.02 مجموع = 505 سربارمعادل تیغه‌ها‌ی طبقات برابر 100 کیلوگرم برمترمربع برآورد میشود‌. باتوجه به جزئیات فوق داریم : Kg/m2505 + 100 = 605= بارمرده طبقات 2-3- هدف بهسازی پروژه هدف بهسازی برای این پروژه‌، بهسازی ویژه می‌باشد‌، با توجه به اینکه در بهسازی ویژه نسبت به بهسازی مطلوب عملکرد بالاتری برای ساختمان مد نظر قرار می‌گیرد‌، بنابراین به عنوان مثال در ساختمان مذکور، انتظار می‌رود که ساختمان برای زلزله سطح خطر 1 قابلیت استفاده بی وقفه داشته باشد و برای زلزله سطح خطر 2 ایمنی جانی ساکنین ساختمان تامین گردد‌. 2-3-1- تحلیل استاتیکی خطی  

 نکته مهم : هنگام انتقال متون از فایل ورد به داخل سایت بعضی از فرمول ها و اشکال (تصاویر) درج نمی شود یا به هم ریخته می شود یا به صورت کد نشان داده می شود ولی در سایت اصلی می توانید فایل اصلی را با فرمت ورد به صورت کاملا خوانا خریداری کنید: سایت مرجع پایان نامه ها (خرید و دانلود با امکان دانلود رایگان نمونه ها) : jahandoc.com   با توجه به محدوده کاربرد روشهای خطی و غیرخطی تحلیل سازه‌، ابتدا با فرض مناسب بودن روش تحلیل استاتیکی خطی مقادیرDCR اعضای اصلی محاسبه می‌گردد : اگر تعداد اعضایی که DCR آنها بیشتر از 2 بود زیاد باشد‌، روش تحلیل استاتیکی خطی مناسب نبوده و از روش تحلیل استاتیکی غیر خطی استفاده می‌کنیم‌. اگر تعداد اعضایی که DCR آنها بیشتر از 2 بود کم باشد و یا اعضای با DCR بیش از 2 موجود نباشد برای استفاده از روشهای تحلیل خطی باید سایر شرایط مندرج در محدوده کاربرد روشهای خطی فصل اول نیز کنترل گردد‌. - در روش تحلیل استاتیکی خطی، بارگذاری جانبی ساختمان مطابق با دستورالعمل و طبق فرمول‌ها‌ی موجود انجام می‌شود. سپسDCR اعضا محاسبه می‌شود‌. - قبل از محاسبه DCR ابتدا وضعیت صلبیت سقفها را مورد بررسی قرار می‌دهیم‌. 2-3-2- بارگذاری جانبی ساختمان مطابق با دستورالعمل در روش تحلیل استاتیکی خطی‌، نیروی جانبی ناشی از زلزله (V) به صورت ضریبی از وزن کل ساختمان(W) محاسبه می‌شود : - فرمولهای محاسبه نیروی جانبی ناشی از زلزله (V) و ضریب زلزله : (2-3) ضریب زلزله : C1 : ضریب تصحیح برای اعمال تغییر مکانهای غیر ارتجاعی سیستم است‌، که بستگی به نسبت مقاومت دارد : : نسبت مقاومت - در صورتی که نسبت مقاومت R معلوم نباشد : (2-4) - در صورتی که نسبت مقاومت R معلوم باشد : (2-5) در هر حال مقدار C1 باید بصورت مقابل برقرار باشد : C2 : اثرات کاهش سختی و مقاومت اعضای سازه ای را بر تغییر مکانها به دلیل رفتار چرخشی آنها وارد می‌کند و مقدار آن برای تحلیل خطی یک فرض می‌شود‌. (2-6) C3 : برای اعمال اثرات با رفتار غیر خطی مصالح‌، بر تغییر مکانها بوده و از روابط زیر محاسبه می‌شود. (2-7) (2-8) Cm : برای اعمال اثر مودهای بالاتر بوده و مطابق جدول زیر ( جدول 3-1 دستورالعمل ) تعیین می‌شود : تعداد طبقات قاب خمشی بتنی یا فولادی قاب فولادی مهاربندی شده با محورهای متقارب یا غیر متقارب سازه با دیوار برشی سایر سیستم‌ها‌یسازه ای یک یا دو 1 1 1 1 سه و بیشتر 9.0 9.0 8.0 1 Sa : شتاب طیفی به ازای زمان تناوب اصلی T است‌. شتاب طیفی عبارت است از مقدار حاصل از طیف طرح ارتجاعی استاندارد یا طیف طرح ارتجاعی ویژه ساختگاه در یک زمان تناوب مشخص و برای یک نسبت میرایی خاص‌. پس برای سطوح خطر متفاوت داریم : در طیف طرح ارتجاعی استاندارد در سطح خطر 1 : Sa=AB در طیف طرح ارتجاعی ویژه ساختگاه ( با توجه به بهسازی ویژه ) در سطح خطر 2 :Sa=1.5AB محاسبه ضریب زلزله : T : زمان تناوب اصلی سازه (2-9) Ts : زمان تناوب مشترک بین دو ناحیه شتاب ثابت و سرعت ثابت در طیف بازتاب طرح که مقدار آن بر اساس جدول زیر ( جدول 3 استاندارد 2800 ویرایش سوم ) به دست می‌آید. نوع زمین To Ts خطر نسبی کم و متوسط خطر نسبی زیاد و خیلی زیاد S S I 1.0 4.0 5.1 5.1 II 1.0 5.0 5.1 5.1 III 15.0 7.0 75.1 75.1 IV 15.0 0.1 25.2 75.1 با توجه به اطلاعات کسب شده از دفتر فنی شهرداری منطقه 5 اصفهان مشخص گردید خاک ساختمان مذکور تیپ II می‌باشد. بنابراین طبق جدول فوق : با توجه به نوع خاک (2-10) (2-11) ( برای تحلیل خطی : به علت در نظر گرفتن اثر در نرم افزار: با توجه به جدول 3-1 دستورالعمل ( جدول فوق ) : شتاب مبنای طرح در پهنه با خطر لرزه خیزی متوسط طبق استاندارد 2800 : ضریب بازتاب ساختمان طبق استاندارد 2800 (2-12) شتاب طیفی به ازای زمان تناوب اصلی T : (2-13) (2-14) برای سطح خطر 1 : برای سطح خطر 2 : (2-15) 2-3-3- صلبیت و انعطاف پذیری دیافراگم‌ها فایل مربوط به سازه را طراحی می‌کنیم‌، بارهای واقعی اعمالی به سازه را در فایل وارد می‌کنیم‌، برای تکمیل فایل از مشخصات و مندرجات نقشه‌ها‌ی اجرا شده موجود استفاده می‌کنیم‌. برای تعیین وضعیت سقفها و تشخیص نوع دیافراگم سقف‌، فایل مدل سازی شده را با نیروی Ex و Ey می‌نویسیم‌، برای سقفها دیافراگم تعریف نمی‌کنیم‌، پس از آنالیز فایل مقادیر و را محاسبه می‌کنیم و شرایط زیر را کنترل کرده و نوع دیافراگم را تعیین می‌کنیم‌. برای دسته بندی دیافراگمها محاسبه تغییر شکلها باید بر مبنای بار معادل استاتیکی مطابق رابطه انجام شود‌، بنابراین ‌. : تغییر مکان جانبی سیستم‌ها‌ی قائم باربر جانبی یک طبقه نسبت به طبقه زیرین‌. -160020027051000152400027051000 : حداکثر تغییر مکان نسبی سقف (2-16) Rigid diaphragm دیافراگم صلب Semi diaphragm دیافراگم نیمه صلب plastic diaphragm دیافراگم نرم با توجه با این که سقف را دیافراگم نکرده ایم نقطه مرکز جرمmass) ) دقیقا مشخص نیست‌، بنابراین تغییر مکان مرکز جرم را برابر تغییر مکان نزدیکترین نقطه به آن در نظر می‌گیریم‌. (ETABS : DIAPHRAGM FILE ) جدول (2-3): مقادیر تغییر مکانهای جهت x در کلیه طبقات ساختمان با نیروی جانبی EX تفاضل تغییر مکان محورها از مرکز جرم تفاضل تغییر مکان مرکز جرم طبقه بالا و پایین تغییر مکان مرکز جرم ( نقطه ای نزدیک مرکزجرم) تغییر مکان ماکزیمم محورها mass - طبقه 5.0>0.074 1.33 17.8 110.1 111.43 طبقه 5 5.0> 0.038 0.96 25.2 92.3 93.26 طبقه 4 5.0>0.022 0.6 27 67.10 67.70 طبقه 3 5.0>0.01 0.27 25.99 40.1 40.37 طبقه 2 5.0>0.007 0.11 14.11 14.11 14.22 طبقه1 جدول (2-4): مقادیر تغییر مکانهای جهت y در کلیه طبقات ساختمان بانیروی جانبی EY تفاضل تغییر مکان مرکز جرم طبقه بالا و پایین تفاضل تغییر مکان محورها از مرکز جرم تغییر مکان مرکز جرم (نقطه‌ای نزدیک مرکزجرم) تغییر مکان ماکزیمم محورها mass - طبقه 5.0>0 0 12.38 381.1 81.13 طبقه5 5.0>0 0 18.32 68.75 68.75 طبقه 4 5.0>0 0.02 19.88 50.43 50.45 طبقه 3 5.0>0 0 19.14 30.55 30.55 طبقه 2 5.0>0 0 11.15 11.15 11.16 طبقه1 با توجه به جداول فوق دیافراگم‌ها‌ صلب هستند‌، پس در فایل این اصلاح را انجام میدهیم و سقف‌ها‌ را با دیافراگم صلب ( rigid diaphragm ) می‌بندیم‌. 2-3-4- ضریب آگاهی درجه اعتبار نتایج حاصل از اطلاعات جمع آوری شده از ساختمان موجود که به وسعت و دقت این اطلاعات بستگی دارد‌، با استفاده از ضریب آگاهی منظور می‌شود‌. با توجه به جدول ضریب آگاهی زیر و با توجه به اینکه هدف بهسازی این پروژه ویژه است ؛ و با فرض انجام آزمایشهای جامع برای رسیدن به مشخصات آرماتور و بتن در سازه مورد نظر ضریب آگاهی K=1 در نظر گرفته می‌شود. هدف بهسازی مطلوب یا پایین تر ویژه سطح اطلاعات حداقل متعارف متعارف جامع ضریب آگاهی k 75.0 1 75.0 1 اطلاعات سطح اطلاعات حداقل متعارف جامع هدف بهسازی بهسازی مطلوب یا پایین‌تر بهسازی مطلوب یا پایین‌تر بهسازی ویژه بهسازی ویژه روش تحلیل خطی هر نوع هر نوع هر نوع مدارک نقشه‌ها‌ی طراحی ناقص نقشه‌ها‌ی طراحی ناقص نقشه‌ها‌ی طراحی ناقص مدارک فنی ناقص روش شناسایی محدود جامع محدود جامع محدود جامع محدود جامع خواص مصالح مدارک فنی موجود آزمایشهای متعارف آزمایشهای متعارف آزمایشهای جامع ضریب آگاهی k 75.0 75.0 00.1 00.1 75.0 75.0 00.1 00.1 2-3-5- آزمایشهای جامع مطمئن ترین راه برای اطلاع از مشخصات مصالح‌، انجام آزمایش می‌باشد‌، نوع و تعداد آزمایشهای لازم به دقت اطلاعات موجود سازه ای‌، کیفیت و شرایط فیزیکی مصالح و اجزای ساختمان بستگی دارد‌. وجود هر گونه اطلاعات مستند و قابل اطمینان از نوع و مشخصات مصالح استفاده شده در اجزا و اتصالات ساختمان حائز اهمیت بوده و می‌تواند از تعداد آزمایشهای لازم بکاهد‌. - نکات مربوط به آزمایشهای جامع در فصل ششم دستورالعمل قید گردیده و در مورد این پروژه فرض کرده ایم که این موارد رعایت و انجام شده است‌. برای تعیین مشخصات مکانیکی مصالح‌، اعضا و اتصالات بتنی لازم است مقاومت فشاری مشخصه بتن و تنش تسلیم و مقاومت نهایی آرماتورهای به کار رفته تعیین شود‌. F'c : تنش فشاری استوانه ای بتن مورد انتظار= میانگین حاصل از آزمایشهای جامع=260 Fy : تنش حد تسلیم مورد انتظار میلگردها= میانگین حاصل از آزمایشهای جامع = 4600 مشخصات مورد انتظار مصالح Fys : تنش حد تسلیم مورد انتظار خاموتها = میانگین حاصل از آزمایشهای جامع =3450 برای بدست آوردن مشخصات کرانه پایین مصالح از ضریب 25.1 برای بتن و از ضریب 15.1 برای آرماتورها استفاده می‌شود‌، مشخصات کرانه پایین مصالح از تقسیم مشخصات مورد انتظار به ضرایب فوق بدست می‌آیند‌. F'c : تنش فشاری استوانه ای بتن مورد انتظار=میانگین حاصل از آزمایشهای جامع=210 Fy : تنش حد تسلیم مورد انتظار میلگردها=میانگین حاصل از آزمایشهای جامع = 4000 مشخصات کرانه پایین مصالح Fys : تنش حد تسلیم مورد انتظار خاموتها = میانگین حاصل از آزمایشهای جامع =3000 2-3-6- اثر همزمان مولفه‌ها‌ی زلزله تاثیر همزمان مولفه‌ها‌ی زلزله برای ساختمانهای نامنظم یا ساختمانهایی که دارای یک یا چند ستون مشترک بین دو یا چند قاب سیستم باربر جانبی هستند‌، مورد توجه قرار می‌گیرد‌. در ساختمان مورد نظر با توجه به اینکه ستونها از دو جهت تحت بار جانبی قرار می‌گیرند‌، ترکیب بار نیروی زلزله در یک جهت بعلاوه 30% نیروی زلزله در جهت دیگر‌، در نرم افزار اعمال خواهد شد‌. 2-3-7- تعیین DCR اعضای سازه برای محاسبهDCR اعضا‌، از فایل ساخته شده برای بررسی صلبیت سقفها استفاده میکنیم‌، ترکیبات بارگذاری مربوط به محاسبه DCR را در فایل مورد نظر وارد میکنیم‌، مشخصات به دست آمده از طریق آزمایشات و مدارک را در فایل وارد میکنیم‌، سپس مقادیر DCR محاسبه شده و با توجه به مقادیر آن‌، روش تحلیل انتخاب می‌شود‌. برای محاسبهDCR‌، کل ترکیبات بارگذاری ممکن باید تحت بررسی قرار گیرد تا بحرانی ترین حالت ملاک عمل قرار گیرد. برای هر عضو 5 عدد DCR محاسبه می‌گردد و بزرگترین این 5 عدد DCR بحرانی می‌باشد‌. - نسبت نیرو به ظرفیت ( DCR = QUD / QCE ) برای هر تلاش در هر عضو اصلی که بزرگترین این نسبت‌، تلاش بحرانی را مشخص می‌کند‌، کمتر از 2 باشد. (2-17) حالات مختلف بارگذاری برای محاسبه DCR :QG1 = 0.9 DL QG2 = 1.1 ( DL + LL ) QUD = QG ± QE : ترکیبات بارگذاری برای اعضایی که کنترل شونده توسط تغییرشکل هستند ترکیب بارگداری COMB ترکیب بارگداری COMB ترکیب بارگداری COMB 49 25 1 50 26 2 51 27 3 52 28 4 53 29 5 54 30 6 55 31 7 56 32 8 57 33 9 58 34 10 59 35 11 60 36 12 61 37 13 62 38 14 63 39 15 64 40 16 65 41 17 66 42 18 67 43 19 68 44 20 69 45 21 70 46 22 71 47 23 72 48 24 QUD = QG ± QE‌. : ترکیبات بارگذاری برای اعضایی که کنترل شونده توسط تغییرشکل هستند ترکیب بارگداری COMB ترکیب بارگداری COMB ترکیب بارگداری COMB 121 97 73 122 98 74 123 99 75 124 100 76 125 101 77 126 102 78 127 103 79 128 104 80 129 105 81 130 106 82 131 107 83 132 108 84 133 109 85 134 110 86 135 111 87 136 112 88 137 113 89 138 114 90 139 115 91 140 116 92 141 117 93 142 118 94 143 119 95 144 120 96 J : طبق دستورالعمل برای مناطق با خطر نسبی متوسط برابر 5.1 می‌باشد‌. پس داریم : C1×C2×C3×J=1×1×1×1.5=1.5 : ترکیبات بارگذاری برای اعضایی که کنترل شونده توسط نیرو هستند‌. یعنی :QUF = QG ± (QE ÷ C1 × C2 × C3 × J ) ترکیب بارگذاری COMB ترکیب بارگذاری COMB ترکیب بارگذاری COMB 193 169 145 194 170 146 195 171 147 196 172 148 197 173 149 198 174 150 199 175 151 200 176 152 201 177 153 202 178 154 203 179 155 204 180 156 205 181 157 206 182 158 207 183 159 208 184 160 209 185 161 210 186 162 211 187 163 212 188 164 213 189 165 214 190 166 215 191 167 216 192 168 : ترکیبات بارگذاری برای اعضایی که کنترل شونده توسط نیرو هستند‌. یعنی :QUF = QG ± (QE ÷ C1 × C2 × C3 × J ) ترکیب بارگداری COMB ترکیب بارگداری COMB ترکیب بارگداری COMB 265 241 217 266 242 218 267 243 219